發(fā)動(dòng)機(jī)橡膠葉輪設(shè)備的部件溫度數(shù)據(jù)的模仿2，溫度核算模型將發(fā)動(dòng)機(jī)的噴管、乏氣管、渦輪殼體、橡膠葉輪殼體、進(jìn)口管、排放管別離劃為集總參數(shù)法的一個(gè)固體單元，假定每個(gè)固體單元的溫度是均勻的。依據(jù)能量守恒定律，t時(shí)刻內(nèi)進(jìn)入固體單元的總熱流量等于各構(gòu)件的內(nèi)能改變率。發(fā)動(dòng)機(jī)在一次關(guān)機(jī)到二次發(fā)動(dòng)的滑行時(shí)刻，沒(méi)有燃料焚燒開(kāi)釋的熱量，噴管和乏氣管的換熱首要思考本身輻射和太陽(yáng)輻射；渦輪、橡膠葉輪和進(jìn)口管的換熱首要思考噴管輻射、太陽(yáng)輻射、本身輻射、相互間的導(dǎo)熱和環(huán)境的對(duì)流換熱；排空管和排放管的換熱首要思考本身輻射、太陽(yáng)輻射、管內(nèi)對(duì)流換熱和環(huán)境間的換熱。 　　

橡膠葉輪腔剩余氧化劑排空核算模型滑行進(jìn)程中，橡膠葉輪殼體溫度隨時(shí)刻逐步升高。實(shí)驗(yàn)標(biāo)明，當(dāng)滑行結(jié)束時(shí)，其溫度能夠上升到100e，而氧化劑液態(tài)N2O4的沸點(diǎn)低，常壓下僅為2112e，一次關(guān)機(jī)時(shí)橡膠葉輪腔剩余氧化劑的溫度，通常低于其飽滿溫度3e.滑行時(shí)刻，氧化劑因吸熱升溫，汽化脹大升壓，經(jīng)過(guò)排空閥排空。排空閥是定壓?jiǎn)蜗蜷y，當(dāng)橡膠葉輪腔壓力到達(dá)或高于排空閥翻開(kāi)壓力p1時(shí)，排空閥自動(dòng)翻開(kāi)，氧化劑以汽液兩相混合物排放；因?yàn)榕欧?，橡膠葉輪腔中壓力下降，到達(dá)排空閥封閉壓力p2時(shí)，排空閥封閉。 　　

核算成果及比擬對(duì)某液體火箭發(fā)動(dòng)機(jī)橡膠葉輪體系各構(gòu)件在滑行進(jìn)程中的溫度改變進(jìn)行了核算。渦輪、橡膠葉輪及進(jìn)口管的溫度改變及其與試車數(shù)據(jù)比擬，圖中縱坐標(biāo)為構(gòu)件溫度值，橫坐標(biāo)為時(shí)刻。其間給出了滑行時(shí)刻渦輪殼體溫度改變及其核算成果與試車丈量數(shù)據(jù)的比擬；給出了滑行時(shí)刻橡膠葉輪殼體溫度改變及其核算成果與試車丈量數(shù)據(jù)的比擬；為滑行時(shí)刻進(jìn)口管壁溫度改變。橡膠葉輪腔中剩余氧化劑汽液比核算成果如，給出了剩余氧化劑經(jīng)定壓?jiǎn)蜗蜷y排空進(jìn)程的橡膠葉輪腔壓力改變，標(biāo)明了在整個(gè)滑行進(jìn)程中橡膠葉輪腔的壓力改變。 　　

滑行進(jìn)程中，渦輪殼體溫度下降了，渦輪的熱量經(jīng)過(guò)導(dǎo)熱和輻射等方法傳遞給橡膠葉輪殼及進(jìn)口管；橡膠葉輪殼體溫度升高了70e，滑行結(jié)束時(shí)到達(dá)98e，橡膠葉輪殼體的熱量經(jīng)過(guò)液體導(dǎo)熱、對(duì)流和歡騰換熱方法加熱橡膠葉輪腔中的氧化劑；橡膠葉輪進(jìn)口管溫度渦輪殼體和橡膠葉輪殼體溫度核算成果與試車丈量成果符合杰出，在試車時(shí)沒(méi)有丈量進(jìn)口管的溫度和橡膠葉輪腔氧化劑物態(tài)和汽液份額的數(shù)據(jù)。核算成果與試車數(shù)據(jù)之間的誤差是因?yàn)楹怂阒惺韬隽艘恍┓怯斜匾?、核算所得成果是各?gòu)件的平均值，而試車丈量的是構(gòu)件中部分點(diǎn)的值。核算成果標(biāo)明，這篇文章所建模型的核算成果與試車成果符合杰出，這篇文章所建模型正確。